馬氏體沉淀硬化不銹鋼固溶處理后的基體組織基本上是馬氏體，已具有較好的強(qiáng)度，再經(jīng)適當(dāng)?shù)臅r(shí)效處理即可滿足性能要求。一般情況下，采用固溶處理（A),再進(jìn)行一次時(shí)效處理（H)。

 0Cr17Ni4Cu4Nb(PH17-4)是馬氏體類沉淀硬化不銹鋼的典型牌號(hào)。其化學(xué)成分見表5-1,標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的力學(xué)性能見表5-2。

  0Cr17Ni4Cu4Nb 中的主要沉淀硬化元素是銅，銅的沉淀硬化作用明顯，但銅含量偏高時(shí)對韌性有影響，對焊接性不利，對于鑄件還容易產(chǎn)生鑄造偏析。因此，實(shí)際生產(chǎn)時(shí)，?？刂坪~量不大于3.5%.加人鈮也可以在時(shí)效時(shí)起到沉淀硬化的作用，并阻礙時(shí)效時(shí)組織的晶粒長大傾向。當(dāng)然，鈮也起到穩(wěn)定碳的作用。

 0Cr17Ni4Cu4Nb的熱處理一般含固溶處理和時(shí)效處理。

1. 固溶處理

  固溶加熱溫度應(yīng)保證鋼中的碳和合金元素充分溶于奧氏體中，但也不宜過高。太高的加熱溫度不僅會(huì)引起晶粒粗大，還會(huì)使馬氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)太低，致使固溶處理后產(chǎn)生較多的殘留奧氏體。過高的加熱溫度還可能使固溶組織中存在較多含量的鐵素體，影響強(qiáng)化效果。圖5-4是0Cr17Ni4Cu4Nb固溶加熱溫度對Ms 點(diǎn)和硬度影響的關(guān)系圖。

  0Cr17Ni4Cu4Nb固溶加熱溫度可選用1020~1060℃.這個(gè)固溶加熱溫度可控制M.在80~120℃,M,在30℃左右。

 由于0Cr17Ni4Cu4Nb含有的鉻、鎳，使固溶奧氏體有較好的穩(wěn)定性，空冷即可得到馬氏體組織，而且，含銅的ε相析出速度較慢，不必?fù)?dān)心在固溶冷卻階段析出。但是，為使固溶處理后的組織更細(xì)，能獲得更好的強(qiáng)化效果，提高塑性和韌性，實(shí)際生產(chǎn)時(shí)多采用油冷?？刂瞥鲇蜏囟炔桓哂谑覝?，并在充分冷卻后再進(jìn)行時(shí)效處理。采用水冷的固溶效果也很好，但是在某些情況下可能產(chǎn)生裂紋。

固溶處理后的金相組織應(yīng)是含有過飽和銅的低碳板條狀馬氏體。有時(shí)可能還存在少量殘留奧氏體和鐵素體。見圖5-5。

2. 時(shí)效處理

 0Cr17Ni4Cu4Nb鋼的時(shí)效處理應(yīng)根據(jù)對性能的要求確定加熱溫度。有資料報(bào)道，約480℃左右溫度時(shí)效，可獲得最高的硬度和強(qiáng)度。然后，隨著時(shí)效溫度的升高，硬度和強(qiáng)度下降，塑性和韌性提高。見圖5-6和表5-2。

 為保證沉淀相的充分析出和時(shí)效效果，時(shí)效的保溫時(shí)間一般不少于4小時(shí)，保溫后可采用空氣冷卻。

 0Cr17Ni4Cu4Nb固溶和時(shí)效處理對應(yīng)的機(jī)械性能見表5-2。一些實(shí)測性能數(shù)據(jù)見表5-3。

 0Cr17Ni4Cu4Nb時(shí)效后，對耐腐蝕性能有一定的影響。特別是由于富銅相的析出，降低了在氧化性酸中的耐腐蝕性。0Cr17Ni4Cu4Nb 固溶經(jīng)550℃時(shí)效的金相組織圖見圖5-7。

 0Cr17Ni4Cu4Nb是比較成熟和穩(wěn)定的沉淀硬化不銹鋼，一般情況下采用固溶后時(shí)效處理就能滿足使用要求，但有的情況下需要用調(diào)整處理來提高熱處理質(zhì)量。

  有的零件要求組織更均勻、性能更優(yōu)良，并嚴(yán)格控制殘留奧氏體量，這時(shí)，可以在固溶處理后進(jìn)行一次調(diào)整處理再時(shí)效。這可保證材料獲得最大量的馬氏體，消除殘留奧氏體，經(jīng)時(shí)效處理后，沉淀析出相更均勻，強(qiáng)化效果更好。

  再比如，材料由于前期熱加工不正確或某些成分的影響，降低了馬氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)溫度，而采用正常的固溶、時(shí)效處理，得不到正常的處理效果。這時(shí)，也可以考慮在固溶處理后加一次調(diào)整處理。

  曾經(jīng)處理過一批外廠供料的0Cr17Ni4Cu4Nb泵軸。按正常工藝規(guī)范，加熱1040℃保溫2h后油冷，再經(jīng)520℃保溫4h的時(shí)效處理，在檢測軸料硬度時(shí)，只有230HBS,遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于預(yù)想的和過去經(jīng)常達(dá)到的360HBS的目標(biāo)。對于這個(gè)意外的結(jié)果，最初考慮可能是工人生產(chǎn)操作時(shí)未遵守工藝所致。便又取同批軸料按工藝進(jìn)行固溶處理，然后檢測硬度，結(jié)果是170HBS,看來，固溶處理就未達(dá)到應(yīng)該達(dá)到的340HB左右的硬度目標(biāo)。在復(fù)檢軸料化學(xué)成分的等待期間，約24h后，又檢測軸料硬度，發(fā)現(xiàn)從原170HBS升高到了280HBS.對這種放置后硬度升高的現(xiàn)象進(jìn)行分析推斷，可能是由于這批軸料非控制成分或前期的熱加工不當(dāng)導(dǎo)致這批軸料的M、M1點(diǎn)下降，且低于0Cr17Ni4Cu4Nb 正常狀態(tài)的相變點(diǎn)，從而使得按正常處理工藝都得不到正常效果，在后來的放置期間，經(jīng)歷了晚上－15℃的溫度區(qū)間（當(dāng)時(shí)是十二月份，沈陽地區(qū)晚間氣溫較低），而這個(gè)溫度可能低于該批軸料材料的實(shí)際M.點(diǎn)溫度，促使奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變，使軸料硬度提高了?；谶@種分析，我們對這批軸料在固溶處理后增加了一次750℃保溫2h后空冷的調(diào)整處理，軸料硬度達(dá)到330HBS,再經(jīng)一次520℃保溫4h的時(shí)效處理，軸料硬度達(dá)360HBS.經(jīng)力學(xué)性能檢測，R_m,1230N/m㎡;R_p0.2,1130N/m㎡;A,12.5%;Z,44.5%。

 可見，調(diào)整處理作為馬氏體類沉淀硬化不銹鋼的補(bǔ)充處理，其作用是明顯的。