雙相不銹鋼在實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中，不僅要求雙相不銹鋼母材有優(yōu)良的性能，對(duì)焊接接頭性能也有著同樣的嚴(yán)格的要求。雙相不銹鋼焊接接頭在使用時(shí)主要缺陷為脆性和耐蝕性下降，具體原因是焊縫及熱影響區(qū)兩相比例失調(diào)，二次相析出（金屬間相、氮化物等）和α相脆化等。采用常規(guī)的熔焊方法，如焊條電弧焊焊接中厚板，需要往復(fù)多道焊，效率較低，同時(shí)焊縫及熱影響區(qū)焊接熱循環(huán)經(jīng)歷時(shí)間較長(zhǎng)，容易產(chǎn)生金屬間相使接頭脆化，耐蝕性下降。而利用激光、電子束等高能焊時(shí)，因焊后冷速較快，不易填充金屬、焊縫及熱影響區(qū)的α和γ兩相比例不易控制，接頭沖擊和腐蝕性能會(huì)發(fā)生惡化。激光-MIG電弧復(fù)合焊能將復(fù)合熱源擴(kuò)大作用范圍，降低焊接冷卻速度，同時(shí)容易使焊絲填充到焊接熔池形成焊縫。因此，應(yīng)用于雙相不銹鋼焊接將是一種比較理想的方法，國(guó)內(nèi)外卻少有這方面的研究。
1. 試驗(yàn)方法
試驗(yàn)?zāi)覆倪x用2205（UNS31803）雙相不銹鋼，板厚8mm。焊材采用ER2209焊絲，=ф1.0mm。材料主要成分及性能見(jiàn)表4-27和表4-28，材料點(diǎn)蝕當(dāng)量（PREN）按式PRENCr％＋3.3×Mo％＋16×N％計(jì)算。
焊件加工成I形坡口，焊前用丙酮擦拭坡口及附近表面以去除油污，坡口間隙設(shè)置為0.5mm。焊接裝配示意如圖4-12所示。采用YAG激光器，焦距長(zhǎng)300mm，焊接時(shí)激光功率7kW，離焦量為0；電弧電壓為27.5V，送絲速度為12m／min，焊槍傾角60°，焊槍高度14mm。利用Ar＋2％N2混合氣體作為MIG焊槍正面保護(hù)氣，氣體流量為30L／min，以防雙相不銹鋼焊縫表面因擴(kuò)散而損失氮。焊件背面保護(hù)氣為純氬，流量為5L／min。激光與電弧熱源之間距離2mm，焊接速度為3m／min，激光引導(dǎo)電弧。
焊后，制取拉伸試樣、沖擊試樣進(jìn)行焊接接頭力學(xué)分析，金相試樣則利用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡和鐵素體儀進(jìn)行微觀分析及兩相比例測(cè)定。
2. 試驗(yàn)結(jié)果與評(píng)估
a. 焊接接頭宏觀形貌及顯微組織激光-MIG電弧復(fù)合焊接8mm厚2205雙相不銹鋼的焊縫接頭如圖4-13所示。從圖中可以看出，焊縫完全熔透，呈“丁”字形，上部有輕微凹陷，焊縫及熱影響區(qū)狹窄，成形良好。焊接接頭宏觀上分為三個(gè)區(qū)域：母材、熱影響區(qū)及焊縫。
焊接接頭各區(qū)的顯微組織如圖4-14所示，其中焊縫及熱影響區(qū)深色部分為γ相，淺色部分為α相；母材則相反。這種現(xiàn)象產(chǎn)生的原因可能與母材、焊縫區(qū)域α和γ相不同耐蝕性相關(guān)。
b. 鐵素體測(cè)定母材區(qū)的α相和γ相的比例分別為45％和55％；焊縫區(qū)上部α和γ兩相比例分別為49％、51％，中下部α和y兩相比例分別為56％、44％；焊縫熱影響區(qū)α相和γ相比例分別為66％、34％?？梢?jiàn)，各區(qū)域的鐵素體相比例雖有差異，但均在30％～70％的合理范圍內(nèi)。這是由于焊縫區(qū)和熱影響區(qū)因填充金屬及焊后冷卻速度的影響，而造成兩相比例的區(qū)別。Ni元素是奧氏體強(qiáng)烈形成及穩(wěn)定元素，焊縫區(qū)因填充Ni元素含量較高ER2209焊絲，熔池快速凝固后產(chǎn)生焊縫區(qū)的γ相比例比焊縫熱影響區(qū)的要高，而焊縫區(qū)上、下部因填充金屬熔合比的影響，γ相比例和形貌產(chǎn)生差異。焊縫區(qū)上部熔融的填充金屬較多，γ相比例較高，在較快冷卻的條件下，產(chǎn)生二次奧氏體主要分布在初始鐵素體晶間，呈鏈狀密排相連，少量二次奧氏體分布在晶內(nèi)，如圖4-14a所示；而焊縫區(qū)中、下部，填充金屬進(jìn)入較少，γ相比例較低，快冷條件下，二次奧氏體相主要為細(xì)小顆粒，彌散分布在柱狀晶內(nèi)，晶間二次奧氏體相較少，在晶界處還發(fā)現(xiàn)有鋸齒狀的魏氏二次奧氏體產(chǎn)生，如圖4-14b所示。
c. 焊接接頭力學(xué)性能復(fù)合焊焊接接頭的力學(xué)性能見(jiàn)表4-29。接頭拉伸時(shí)，斷裂位置發(fā)生在雙相不銹鋼母材部分，斷裂強(qiáng)度為810MPa。在-40℃環(huán)境條件下，接頭焊縫區(qū)的沖擊韌度仍較高，為73J／c㎡，但遠(yuǎn)低于熔合線與熱影響區(qū)，這可能與焊縫區(qū)彌散分布的二次奧氏體相及柱狀的凝固組織有關(guān)。
由于激光-MIG電弧復(fù)合焊接熱輸入集中，焊縫熱影響區(qū)很窄，硬度過(guò)渡區(qū)不明顯，焊縫區(qū)的顯微硬度最大值為292HV1，比母材高30左右，這可能是焊縫區(qū)彌散分布的晶內(nèi)二次奧氏體相強(qiáng)化的結(jié)果。
可見(jiàn)，利用激光-MIG復(fù)合焊接方法得到的2205雙相不銹鋼焊接接頭具有較好的力學(xué)性能。
d. 焊接接頭腐蝕性能2205 雙相不銹鋼母材及復(fù)合焊焊接接頭的臨界點(diǎn)蝕溫度測(cè)試如圖4-15所示，焊接接頭的臨界溫度為49℃，與母材的臨界點(diǎn)蝕溫度50℃相近。激光-MIG復(fù)合焊接得到的雙相不銹鋼焊接接頭的耐點(diǎn)蝕能力與母材相近。
總之，激光-MIG復(fù)合焊接可對(duì)雙相不銹鋼中厚板實(shí)現(xiàn)高效率焊接。
